張磊 曹澤民 馬天安
（包頭亞新鋼鐵廠）
摘要：3#高爐于3月28日至5月2日計劃檢修累計燜爐854.2小時并熱風爐高溫段格子磚更換。因工期緊張未烘爐冷風（風溫103→26°）送風開爐。鐵口埋氧槍與復風過程控制較好，開風口節點掌握到位，實現了順利經濟、安全恢復爐況。
關鍵詞：冷風開爐； 氧槍；風口；順利恢復
1引言
高爐于3月28日5:31分根據公司超低排計劃轉入燜爐停產檢修年檢，對煉鐵系統超低排放改造計劃燜爐并對進行熱風爐上層格子磚更換，因檢修項目多交叉作業頻繁發生而工期緊張，為了安全起見及現有條件限制更換格子磚后熱風爐未做送風前烘爐工作，于5月2日19:39分按原有計劃冷風送風開爐；實際燜爐時間為854.2小時（35.5天），因為實際燜爐時間長且冷風開爐，無高爐熱風爐不烘爐冷風開爐經驗，預計恢復難度大，查閱大量資料，討論制定了詳細的恢復方案及各種突發情況下的應急預案，恢復過程嚴格按照方案執行，最終高爐實現69小時33分鐘風口全開，爐況順利恢復正?！，F將恢復過程總結如下：
1.1休風料
全爐焦比2.75t/t，焦炭水份按8%;正常料焦比0.685t/t，爐渣堿度1.02±0.02；空焦堿度0.93；確定全爐渣量和正常料渣中Al2O3不大于16%,壓縮率13%。
2休風燜爐操作
2025年3月27日10:30開始上燜爐料，于3月28日5:31分出完最后一爐鐵，凈焦下達至風口上沿后按長期休風操作規程休風，爐頂點火，開倒流、堵嚴所有風口、停風機、開始計劃檢修。為減少熱損失，在爐頂點火完畢后，將所有直吹管卸下，所有風口堵泥磚封并涂抹黃油密封，鐵口區域用黃沙和有水炮泥做好密封，工長在燜爐期間執行每半小時全面點檢風口一次，保證風口嚴密性。工長嚴密監控爐頂溫度及水溫差變化，防止因爐內漏水發現不及時釀成事故。
3開爐操作
根據公司計劃檢修要求并視項目進度于4月29日13:00開始雙鐵口一前一后埋氧槍，按比例通入壓縮空氣和氧氣，靜態燒鐵口區域，熔化鐵口區域殘渣鐵，加熱爐缸，燒通鐵口與風口連接區域。因制氧機未開氧壓低，風氧比例控制合適于31日9:00拔西場氧槍放殘渣鐵，出渣10分鐘；31日20:00拔東場氧槍，出渣15分鐘；5月2日19:39開8#、9#、10#、11#、12#、13#、14#、15#共8個風口送風，送風面積占風口總面積36%；其余風口全部用磚堵嚴、堵實，要求送風后堵得嚴、捅得開、不能隔空吹開。送風恢復爐況，高爐初始料線 6.2 米，初始風壓60kpa左右，風量900m³/min左右,爐頂大放散，重力除塵器放散閥箱體放散閥全開，爐頂、重除、布袋提前兩小時通氮氣。熱風爐送風溫103°→26°，半小時后頂溫 150℃以上，煤氣做爆發實驗合格后20:30熱風爐完成引煤氣，高爐熱風爐開始燒爐；0:40開始送1#熱風爐，風口狀態逐漸好轉，1:30風溫最高達683°，風口再無掛渣現象，冷風時間長達301分鐘?？紤]到 實際燜爐、冷風送風時間長上全焦負荷，礦批10噸，負荷 2.82，考慮到復風初期風量偏小，從而保證了氣流暢通，避免了懸料。復風前補焦50噸（埋氧槍時間長使頂溫偏高），正常料（礦批10000kg、焦批4150kg、燒結配比72%、球團配比28%、錳礦200kg、硅石150kg），5月3日1:50根據爐況西場最后一次拔氧槍排放渣鐵，出鐵43分鐘，渣鐵排到干渣池。西場最后一次用氧槍時間13.3小時，4次埋氧槍共計73小時30分鐘；氧槍為快速加熱爐缸創造了條件，前期鐵渣鐵物理熱差，渣鐵流動性一般，出完第一爐鐵Si低S高，渣堿低（Si:0.05,S: 0.496,R2:0.71），開鐵口后及時加焦30噸，負荷不變；直至5月3日9:50爐溫Si：1.10、S：0.089之前出鐵7爐次（Si：0.05、0.31、0.21、0.86、0.39、0.66、0.63），風量955 m³/min，風壓165KPa，風溫925°；14:30渣鐵流動性有所好轉，15:15開口采用過臨時蔽渣器鑄鐵，直到18:00渣鐵物理熱可以，流動性變好果斷打開第一個7#風口，；但此時加的凈焦并未起作用；東場埋氧槍3次共計147小時，5月4日18:00最后一次用氧槍51小時，東場鐵口上方剩余1、2、3、4#、22、21、20、19#風口未開，13:27開18#風口14:40氧槍熱電偶燒壞，及時停氧未?？諌猴L，18:04--8:47西場出凈渣鐵后東場及時拔槍出渣鐵，過臨時蔽渣器，爐溫Si：2.7，S：0.021，R2：1.05（西場前后兩爐次爐溫Si：1.21）；復風凈焦19：00到達風口區域（89批），19:30開16#風口爐溫Si：1.82--2.45，風量1200 m³/min，風壓230KPa，20:50透平機沖轉投入運行，煤氣利用率才33左右，鐵水物理熱1410℃；22:30依次開6#風口；風口明亮,13#、14#風口上方有明顯局部氣流，因此打開距離氣流比較強的部位較遠的6#風口而穩定爐況；視爐況5月4日2:10逐步加風至1500 m³/min，風壓245kPa；7:42--8:28風口逐步開至11個時物理熱流動性較好（1498°）過正式蔽渣器，目測生鐵含硅1.5%左右，延長鐵間時間，攢夠60噸以上鐵水，鐵水順利過蔽渣器，生鐵Si：1.42%、S：0.040%，鐵水物理熱1491℃；此后視爐況逐步開風口，5月5日9:02風口剩余1#、22#時東場用臨時蔽渣器出鐵開始雙場不間斷出鐵；17:12開22#風口，至此風口全開，風壓加到380kPa，風量3130 m³/min，69小時33分鐘實現風口全開，風壓到位，18:58--20:52東場出鐵過正式蔽渣器；至此長時間燜爐冷風順利開爐成功！
4 結語（實踐總結）
（1）科學合理使用好氧槍是燜爐恢復好爐況的關鍵一環。燜爐冷風且無烘熱風爐的情況下送風初期，爐缸特別嚴重缺熱成為送風恢復的制約環節。使用好氧槍是解決送風初期爐缸熱量嚴重不足的重要手段，本次埋好氧槍使用時間長，調整好空氣和氧氣的比例，使恢復爐況奠定了基礎，同時大幅度降低了爐前的勞動強度，每次出凈渣鐵后，能及時具備出鐵環節創造了條件；實現了爐缸鐵口前端區域的局部冶煉加熱，保證鐵口和風口之間貫通，渣鐵能順利滲透下達到爐缸，為開爐順利出鐵和燜爐開爐不燒風口套提供了保障，使得開爐出鐵更加安全高效， 燜爐開爐復產變得簡單、環保、低耗。
（2）打破常規思路。①提前三天埋氧槍且一根氧槍長時間有效，在熱風爐更換格子磚不烘爐、長時間無風溫特殊情況下：燜爐時間長、熱風爐送風溫度低只有26℃，送風后風口前理論燃燒溫度嚴重低，氧槍可以加快焦炭燃燒，更快騰出空間使復風后補充的凈焦能盡快下達到爐缸提高爐缸熱量，降低了爐前勞動強度，提高了爐況的恢復進程；②送風后爐缸急需熱量，在條件允許下盡早燒爐使用風溫。煤氣系統提前充入氮氣，高爐透氣性好頂溫很快達150°，具備引煤氣條件從送風到開始燒爐只使用了40分鐘，250分鐘熱風爐達到了有風溫使用，在風溫與氧槍的作用下，使爐缸特別嚴重缺熱的情況下，爐溫特別低，而使渣鐵流動性一般，爐缸能盡快出凈涼渣鐵且為開風口創造了條件。
（3）判斷開風口時機，不燒套使加速順利開爐的主要手段。燜爐開爐判斷好開風口時機至關重要，開風口的條件是①渣鐵物理熱充足、流動性良好。②能及時排放出渣鐵；③已開風口有涌渣或水溫差偏高，不得擁旁邊風口的原則，觀察風口明亮程度判斷是否具備條件。開風口加風以穩為基礎，控制合理風速，杜絕了燒風口對爐缸工作狀態的影響，降低熱損失，加快了恢復爐況的進程。
（4）送風初期渣鐵物理熱不足，流動性差，爐前利用半旱溝方式，便于爐前清理主溝，降低了爐前勞動強度。能使爐前按爐內要求及時打開鐵口排凈渣鐵，有效的消除風口燒損，爐料的下降空間，爐前根據鐵量和流動性選用臨時蔽渣器和正式蔽渣器時機合適；各項工作配合準備到位，加快了爐況恢復；
（5）不足之處：爐況恢復進程略慢主要原因：①冷風開爐，送風溫度103--26°時間長達301分鐘，高爐長時間不具備加風條件；②無風溫易造成爐墻結厚，使用風溫后軟熔帶大幅變化不利于加風開風口，防止爐況大幅波動造成燒套；③爐溫有一段過高，造成不利于開風口加風；（4）送風初期未利用富氧技術措施，可以加快爐缸焦炭燃燒，提高風口理論燃燒溫度并提高爐缸渣鐵熱量 ，利于爐缸涼渣鐵排放。
參考文獻
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