崔庭湖

（山西建邦集團通才工貿有限公司  山西臨汾）

摘要：本文詳細記錄了通才煉鐵廠1280m³高爐（1號爐）于2025年3月的開爐全過程。通過系統化的打壓檢漏、精準烘爐控制、分階段裝料及參數優化，實現了開爐一次性成功。重點總結了開爐流程、技術要點、參數調控、取消傳統的開爐使用空焦及問題處理，為同類高爐開爐提供實踐參考。

關鍵詞：打壓試漏；取消空焦；裝料；開爐；去中心焦

1  前言

通才煉鐵廠1號高爐高爐于2024年10月31日停爐改造，至2025年3月6日具備開爐條件正式啟動開爐程序，本次開爐大致流程為：先進行2次打壓檢漏，補漏完成后進行烘爐作業，烘爐15天后又進行2次打壓檢漏，補漏完成后開始裝料點火開爐。目標為安全高效恢復生產。

2  開爐關鍵技術流程

2.1  打壓檢漏（4次全流程）

打壓檢漏前制定了打壓檢漏方案，劃分各區域打壓檢漏責任人，制定相關突發狀況應急預案，于2025年3月6日進行第一次打壓檢漏工作，本次檢出多處漏風較大處，檢漏完成后進行補漏工作，補漏工作完成后于3月9日進行第2次打壓檢漏，經過第一次檢漏補漏后，本次檢漏已無跑風處，無大漏點，可以進行烘爐作業

首次檢漏（3月6日）：檢出多處漏點，完成補漏。

二次檢漏（3月9日）：無跑風點，確認具備烘爐條件。

烘爐后復檢（3月24-25日）：第4次檢漏基本無漏點。
措施：制定分區域責任制及應急預案，確保密封性達標。

2.2  烘爐控制（3月9日–24日）

高爐于2025年3月9日15:00開始烘爐，烘爐至3月24日05:00開始晾爐。烘爐采用熱風烘爐，于北鐵口埋兩根熱電偶作為烘爐溫度依據，嚴格按照烘爐曲線進行烘爐，烘爐期間4小時倒一次爐頂大放散，確保頂溫不超350℃，氣密箱不超50℃

烘爐曲線圖

方式：熱風烘爐，北鐵口埋設熱電偶實時監測。

參數：頂溫≤350℃，氣密箱≤50℃；每4小時倒爐頂大放散一次。

時長：連續烘爐15天，嚴格按曲線執行。

烘爐結束后于3月24日，25日又進行兩次打壓檢漏工作，第4次檢漏基本無漏點，檢漏完成后開始卸直吹管，裝木材，進行開爐后續準備工作。

3  開爐裝料工作

本次開爐料采用木材+凈焦+負荷料的方式裝料，高爐于3月27日開始進行裝木材作業，裝木材期間開始兩班倒，人員分配好白天晚上連續作業，于28日中午11:00木材裝至風口小套往上1米處，確保小套不被焦炭砸壞，28日下午裝直吹管，磚堵4個風口（堵4#、8#、15#、19#），送風面積0.1659㎡。

28日下午18時開始裝凈焦，凈焦批重10噸，共裝44批凈焦，28日23:50凈焦以全部裝好，裝完凈焦后料線至9.9米，受燒結直供料影響，負荷料暫時沒有裝，負荷料于29日8：00開始裝料，29日14:20負荷料裝至3.47米料線，裝料完畢。

4  點火開爐工作

3月30日0:08高爐送風點火，0:10除磚堵的四個風口，其余風口全亮，1:40引煤氣，調壓閥組調節頂壓，31日7:12 開始富氧，7:13南鐵口見渣堵口，12:42北場預埋氧槍吹氧出第一爐鐵，第一爐渣鐵成分如下：

13:17開始噴煤，初始煤量8t，單號槍噴煤；

17:45南場出第一爐，之后開始南北兩場輪流出鐵；

18:32開8號風口，19:23開15號風口，22:42開19號風口，3月31日02:00開4號風口，至此全部風口已開。

開爐參數控制見下表：

5  開爐參數調控

5.1  核心參數趨勢

風量控制由初始的1255m³/min → 逐步提升至3005m³/min（富氧后），

富氧7:12啟動，初始（1600m³/h）→ 峰值7400m³/h（3月31日），

13:17開始啟噴煤（初始8t/h）→ 穩定至100t/h以上。

爐溫（[Si]）開爐初期1.61% → 24h后降至0.36%（趨于穩定）。

5.2  取消中心加焦

1280m³高爐開爐后取消了傳統的中心加焦模式，采用了先進的“平臺+漏斗”式布料矩陣，精心設計礦石和焦炭的布料方式，在這種布料模式下，增加了礦石在中心區域的分布比例，使得礦石能夠更好地與煤氣接觸反應，同時替代了原中心焦在爐內的支撐作用，維持了爐內合理的料柱結構，解決傳統中心加焦模式下煤氣利用率低、燃料消耗高的難題，從根本上改變了高爐內部的爐料分布結構。

傳統中心加焦料制

開爐后使用的“平臺+漏斗”料制

上表分別為停爐前使用的中心加焦布料模式和開爐使用的“平臺+漏斗”布料模式，可看出開爐前O角為4檔角度，圈數分布為3-4-4-3，邊緣區域礦石分布較均勻，C角在邊緣（39°→34.5°）圈數為3-3-2，焦炭量適中，避免邊緣氣流過度發展；

取消中心焦后O角度范圍為3檔34°→30°（僅4°跨度），圈數3-4-3，礦石層高度集中，形成窄而平的礦石平臺，穩定上部爐料結構，C角度從 36°→24.5°（跨度11.5°），圈數3-3-3-2-2-1，焦炭層由外向內平緩下降，形成寬漏斗，促進氣流均勻分布，C最小角度為 24.5°（相比傳統的11°大幅外移），中心焦炭量減少，更依賴平臺結構維持氣流。改變了高爐內部的氣流通道，促使煤氣流向中心區域擴散，使得邊緣與中心煤氣的分布更加均衡。這種均衡的煤氣分布極大地增強了煤氣與礦石之間的還原反應效率，提高了高爐的冶煉效果。

同時熱量集中利用，減少中心焦的使用，意味著減少了中心焦冗余的熱儲備。如此一來，熱量能夠更加高效地集中于爐缸活躍區域，減少了熱量在高爐內部的無效散失，提高了能源利用率。

關鍵事件應對

鐵口噴濺：采用開口后壓炮2次操作，緩解噴濺。

除塵停電：開爐次日礦槽除塵故障，導致減風減產。

6  技術亮點與不足

亮點

1. 本次開爐采用木材加凈焦加負荷料開爐，開爐鐵量計算準確，第一爐鐵直接過撇渣器。

2. 開爐爐況基本穩定順行，沒有出現大的波動。

3. 創新性地取消中心焦，構建平臺漏斗布料矩陣，有效解決了傳統中心加焦模式下煤氣利用率低、燃料消耗高的難題，從根本上改變了高爐內部的爐料分布結構。

不足與改進

1. 鐵口潮濕：導致噴濺嚴重，需優化鐵口干燥工藝。

2. 設備保障不足：除塵停電暴露應急準備缺陷，建議增設備用電源。

7  結論

本次開爐通過嚴格的檢漏流程、科學的烘爐曲線、分階段裝料策略及動態參數調控，實現了1280m³高爐安全高效復產。第一爐鐵成分達標、爐況順行，印證了技術方案的可行性。未來需重點優化鐵口防潮及設備應急體系，進一步提升開爐效率。

參考文獻
[1] 高爐開爐技術規范. 冶金工業出版社.
[2] 張壽榮. 大型高爐操作與實踐. 2020.

[3]  鋼鐵冶金學 煉鐵部分. 冶金工業出版社.

[4] 高爐生產技術手冊. 冶金工業出版社.