齊萬兵，宋明明，田國慶

（重慶鋼鐵股份有限公司，重慶 長壽 ４０１２２０）

摘 要：2021年5月中旬重鋼四號高爐休風近42小時配合鋼后檢修并堵10個風口來恢復生產，休風前因輕負荷料未至風口區域，復風后爐溫嚴重不足，物理熱最低至1307℃；爐渣堿度連續5爐次在1.41倍以上，最高至1.48倍，過高；因堵風口數目近42％，復風后氣流 分布較紊亂，同時受復風后組織、操作不當等影響致高爐爐況嚴重失常，頻繁燒損風口小套，對高爐恢復正常生產造成較大影響。通過優化上下部制度以及造渣制度，嚴格“攻守退”操 業措施，精細生產組織管控，直至5月18日恢復全風操作。本文對此次爐況失常的過程和原因進行了詳述和分析，總結出堵風口狀態下的非常規生產恢復爐況的經驗。

關鍵詞：高爐；休風；爐況；爐溫

重鋼四號高爐于２０２０年９月中修開爐，有效容積１７５０ｍ３，２０２１年５月１３日因煉鋼二工序故障停機，準備檢修１５天。為配合此次檢修，四 號 高 爐 休風消缺并準備復風后進入堵風口狀態下的低冶強生產，以平衡公司生產組織。５月１５日復風后因爐溫低、爐渣堿度高、煤氣流分布紊亂等多重因素的疊加影響，致高爐爐況失常且小套燒損多，使爐況恢復節奏緩慢，對整個鐵前系統的控產組織和計劃產生較大影響，經過近６０小時的調整，爐況才恢復至正常。

1 爐況失常過程

四號高爐按計劃13日23:55休風，堵6個風口（5＃、6＃、9＃、16＃、17＃、20＃）于15日17:45復風后開始控冶強生產（休風時長41ｈ50min）。高爐復風后，因爐溫不足且渣堿度過高，爐內冷渣冷鐵排放較困難；同時堵風口后爐內初始 煤氣流發生較大變化，熱負荷振幅大，風量難加，爐況恢復相對緩慢，22:15 開始風口 接連出現小套燒損漏水現象，流量差最大的近8ｔ／ｈ，先后有7個風口小套（4＃、6＃、7＃、8＃、14＃、21＃、23＃）燒損漏水，大量的漏水入爐，進一步加劇了爐溫下行以及爐況的惡化，造成爐況失常。為確保高爐安全穩定生產，16日16: 37再次休風，原計劃5ｈ更換7個漏水小套并堵10個風口，但因部分小套前端燒損嚴重且小套內部積鐵，拉小套時間延長；裝吹管時，6＃和8＃反復出現漏風現象，多次安裝后才正常。致此次計 劃檢修延遲10.6ｈ，實際休風時間長達15ｈ34min。17日8:11復風后，因休風延時以及前期的漏水入爐，物理熱一直偏低（＜1480 ℃），高爐風量維持 1200～ 1500Nm³／min操作，以穩壓差，提爐溫，強化出渣鐵為主，直至18日白班中期爐溫上行后，才于14: 10 組織階段性捅風口，至23:30捅開6個，實現20個風口送風的既定目標，爐況逐步恢復，高爐進入正常的控產計劃生產。

2 爐況失常原因分析

2.1 休風料加入方式不合適

13日計劃休風48小 時，20:04開始采取分段加入休風焦，具體方式如下：

2.1.1 第一段休風焦13.2噸，偏少，且與第二段休風焦間隔5批料，不利于高爐復風后快速提爐溫恢復爐況。

2.1.2 四號高爐13日23:55休風時，實際入爐休風料為23批，休風第一段料未 至風口區域，處于爐體下部，致高爐復風后實際反應料為正常重負荷料（Ｏ／Ｃ：4.8ｔ／ｔ，R₂ ＝1.22倍），軟熔帶根部增大，導致高爐下部壓差升高，透氣性惡化；爐溫方面因休風補償熱量的凈焦未反應且渣堿度過高，加劇了下部壓差的升高和爐況的失常。

2.1.3 分段加焦對于長時間休風的高爐恢復不利， 一方面休風前集中加焦致料層厚度發生較大變化， 煤氣利用率下行幅度大；二是復風后爐溫波動幅度大。

2.2 恢復操作不當

2.2.1 對于堵風口生產條件下的高爐，15日復風后前期加風過快，爐內生產的渣鐵因爐溫低以及渣堿度過高，流動性差，排放較困難，使小套燒損的幾率增加。

2.2.2 在物理熱仍處于下限水平時，直接將負荷由3.59ｔ／ｔ提至4.02ｔ／ｔ操作，噴煤量的增加，使大量未燃煤粉進入爐渣中，惡化爐渣的流動性，阻礙爐渣向爐缸滲透，堆積于風口前端，嚴重的影響爐況順行，使風口頻繁燒損，同時因堵風口生產，噴煤的不均勻導致了煤氣流的分布不均勻，致使操作爐型不規則，使爐況的恢復難度加大。

2.2.3 從發現小套漏水至確認時間較長，且控水不及時、不到位，致大量水漏入爐內，煤氣中［H_２］含量高達4.9％以上，同時又加0.3ｔ／ｃｈ鋼粒使用，加劇了爐溫下行以及爐況失常且不利于安全生產。

2.2.4 協力單位人員對吹管更換的技術要點未完全掌握，15日5＃吹管反復安裝三次；17日8＃吹管又反復安裝3次，致兩次休風均延遲，使爐況的恢復難度增加。

2.3 設備缺陷

2.3.1 高爐在崩料后，沒有料線自動角度補償設施，均是人為調節，影響布料的精確性，對氣流分布有一定影響。

2.3.2 風口小套流量監控設施精度不高，且偶爾存在小套漏水后不報警現象，對高爐安全穩定運行產生較大影響。

3 爐況處理及調整

3.1 第一階段處理（5月15日17:45－16日16:40）

5月15日17:45高爐復風，送風風口18個（堵5＃、6＃、9＃、16＃、17＃、20＃），送風面積0.1999m²，礦批 46ｔ，負荷 3.59ｔ／ｔ。 復風后料線4210mm，18:02回風至1550Nm³／min，至18:48開鐵口前風量已恢復至2200Nm³／min，鐵口打開后噴濺嚴重，爐前多次捅鐵口以及燒氧，收效甚微，渣鐵流極小，爐內冷渣冷鐵排放困難。至20:00時，操 作上視休風焦逐步反應，爐內便加風至2720Nm³／min左右，富氧3400m³／h，并于第7批（20:56）將負荷由3.59t／t直接提至4.02t／t，同時加0.3t／ch鋼粒操作，但休風焦反應后，爐溫仍處于下線水平，16日1:10爐內將負荷由4.02t／t下調至3.61t／t，并停用鋼粒。后續因小套頻繁燒損以及爐溫水平，風量一直維持2800Nm³／min左右、氧量于16日7: 00停用，直至休風。

 5月13日130.6ｔ休風焦逐步反應后，爐溫 無明顯上升趨勢，同時因出渣鐵差（爐渣堿度高（連續9爐次在1.24倍以上），［Al₂O₃］含量高（連續7爐在17％以上，平均達17.49％）以及小套漏水較大，致高爐出現渣皮脫落，熱負荷振幅大，爐 溫下滑明顯。爐內在輕負荷的基礎上，先后分9段再加凈焦合計162.9t補熱（如下表），至休風前爐溫仍偏低水平1452 ℃。

 20:00 后因休風焦的逐步反應，爐溫相對回升，出渣鐵較15668爐次次好轉，但仍不均勻，從21:20發現4＃小套漏水后續接連出現3個小套燒損漏水。其中4＃和14＃漏水較大，16日休風前期控水后，出水管幾乎無水或已是蒸汽。

3.2 第二階段處理（5月17日8∶11復風后）

基于休風前爐溫偏低以及爐況嚴重失常因素， 同時受小套漏水和休風延遲等影響考慮，17日8:11復風后堵10個風口（6＃—9＃、14＃—19＃）送 風恢復爐況，礦批36ｔ，負荷3.56ｔ／ｔ，此次對爐渣堿度做了較大調整，R₂由1.15倍下 控至1.04倍。因爐溫偏低，階段性加焦補熱，回風節奏也相對緩慢， 10:00風量加至1270Nm³／min，14:00風量恢復至1380Nm³／min左右維持，直至18日6:00左右 爐溫達1470℃以上，才逐步回風至1800Nm³／min， 9:20 負荷加至 3.67ｔ／ｔ，11:00開始恢復富氧 1000m³／ｈ操作。15692爐次物理熱達1486℃后才 組織逐步捅風口，從14:10捅開19＃風口開始，后 續根據爐溫情況加快了恢復的節奏，到23:30已捅開風口6個，風量逐步恢復到3050Nm³／min水平， 實現20個風口送風的既定目標，高爐按控產組織方 案進入計劃生產。

4 結語

（1）高爐在重負荷料的情況下復風后，爐內必須控制加風節奏，同時補足熱損，爐外要以強化出渣鐵 為主；從工藝上優化高爐休風料的加入方式，減少休 風前氣流的大幅波動；從操作上嚴格核算休風料的加入時間和爐渣堿度，確保休風料批誤差在兩批以內，便于高爐復風后爐況的快速恢復和爐溫提升。

（2）對小套流量監控設施全面升級，確保數據的 精確性以保障高爐安全穩定的生 產；增加料線自動補償角度，提高布料的精確性，減少人為因素對高爐 氣流的影響。

（3）梳理風口小套以及吹管更換的難點和要點， 從標準和技術上完善或建立相關體系，進行培訓，提高作業效率，減少對高爐的影響。

（4）高爐爐況的穩定是系統性的，要強化基礎管 理，從原燃料質量控制、工 藝 技 術、人員操作以及設 備管理等方面系統性的統籌推 進，來確保高爐長周 期的穩定順行。

參考文獻：

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